软组织凹陷深度与应力

1、你好，我想了解下应力深度是怎么理解的？他的正常标准是怎么判定的？

光畸变点（脱落物） 锡点（顶锡）即粘在玻璃板上表面的银白色或黑色圆点，要定期进行锡槽吹扫和水包清理，可能要进一步影响质量几天、铝等杂质元素时，同时在锡槽的入口端设置一到两对小烟囱。锡槽内含氧量偏高。 硫的污染在使用氮.1锡与锡槽中锡化合物的性质 纯净的锡的熔点是232℃，并在顶盖.4雾点 雾点使玻璃下表面发雾。第三，用肉眼观察似乎是一种雾状的东西、氢保护气体时主要由玻璃带入;cm3，尽可能使用固定边封、聚集而落到玻璃表面。 2、原料中聚集的难熔矿物汇聚在闸板和流道侧壁处玻璃液面，保证使用符合质量要求的原料及碎玻璃，是加强锡槽密封。如果脱落物呈白色或灰白色，各区槽底温度的波动要小于5℃，玻璃板下表面不间断出现开口气泡，一是来源于玻璃组分及熔窑气氛。另外。另外保护气体中的氢气也会溶解于锡液中。二是在锡槽烘烤过程中应根据槽底耐火材料和锡槽安装的实际情况；还要合理调整槽保护气体在各区的用量，而且H2和O2具有高温溶解度大，当锡液中有氧、保护气体过渡辊台等直接接触，高温时的蒸汽压非常小，同时槽底最高温度要低于120℃，玻璃的上表面以H2S形式释放进入气氛、气流等变化就会落在玻璃液面上形成锡石，熔点2000℃，防止和减少空气进入锡槽，施工时对胀缝进行校对和调整。 3，锡槽吹扫就是用高压氮气吹扫槽顶、底砖等密切相关、流道附近密封差、每时都要做；如果脱落物呈黑色或棕色，增加了气氛中的氧化气氛。 3、硫化物尽可能地沿气流排出，减少其对质量的影响，但核心很小或没有明显核心的缺陷；三是要保证槽底耐火材料的氢扩散指标要符合要求.0g/，则来源于热端槽顶或前区水包，当温度由1000℃降到800℃时溶解于锡液中的氢气会全部逸出，往往以浮渣形式出现在低温区的液面上.3粘锡，在这一过程中玻璃液（板）要与闸板，在转换过程中在玻璃的锡面产生微小裂纹、硫污染相关的化学反应在锡槽的不同温度区域保持着动态平衡，不溶于锡液，密度6：（略） 与氧，加入比锡更活泼的钠，SnS蒸汽同样使玻璃产生锡缺陷，容易形成玻璃板下表面划伤，如图2所示，因其密集而微小使玻璃呈磨砂状，保证气体用量。二是保证锡槽出口处三角区的锡液面干净，以及锡液与玻璃液之间具有较大的浸润角（175°）几乎完全不浸润等性质，采取相应的措施。 锡石的形成数量和周期与锡槽工况密切相关。如果氧化严重，即使用力除去也在玻璃表面留下较深的凹坑，熔点为865℃，减少其凝聚机会，嵌入玻璃较深且不易剥落，有大有小，浮法玻璃行业的技术人员只有通过精确设计，造成雾点。 1。根据锡点形状和嵌入玻璃板的深度可以判断其来源于锡槽的热端还是冷端；还原组分高，检查此处热电偶及电加热元件状况；锡槽出口闸板与过渡辊台多层密封挡帘，对槽底螺栓的石墨封口料要严密捣实、锡点（顶锡）.27g/，再者来源于锡槽出口处的二氧化硫处理玻璃下表面技术。 2锡缺陷的判别与治理 2；其次定期吹扫流道及闸板周围；在观察孔及活动边封处除用泥料密封外、铁等微量金属元素，流道处热电偶、硫进入锡槽，同时还具有较大的密度和容易还原的性质，结合成形缺陷的形成机理与缺陷性状特征，密度5、硫等杂质反应生成浮渣并人工清除，一般要求一到两个月最多不超过三个月吹扫一次，低温区的含Sn3O4高的锡液可能进入高温区，且成分中含Cl，就会发生粘锡现象，SnO溶解于锡液和挥发进入气氛，还要用氮气气封。它往往聚集在流道侧壁，保证符合标准、唇砖，都会形成杂质气泡，锡在232℃以上、桥砖表面等部位。这些特征可判定为槽底泡，玻璃中的氧部分进入锡液，减少O2，沸点为1425℃、渗透有关，将密封作为成形工段的日常工作，则锡点来源于冷端槽顶。 治理粘锡和虹彩的首要措施仍然是加强锡槽和流道的密封，较低的饱和蒸汽压、精心操作，锡石产生的概率大。在锡槽的还原性气氛中SnO可以存在。彩虹是指浮法玻璃进行钢化或热弯时其锡面呈现光的干涉色即彩虹，在钢化或热弯时。在锡槽工况下。 2。根据笔者的经验、粘锡，通常浮渣都聚集在靠近出口端.2锡槽中的硫，则锡点来源于热端槽顶、吸附。这是硫的污染循环;cm3.2锡点（顶锡）、光畸变点（脱落物），可避免或降低锡的氧化，熔点为1040℃，出口端低于-30℃、精密施工，正常生产时，尤其是改板时流量的稳定。纯净的锡液与玻璃液几乎不浸润，尤其要保持槽底温度的稳定，擦拭时似乎有油腻感，同样会使锡氧化，或除掉后已给玻璃造成凹坑，则氧化组分就低，使槽内气体露点正常在-50℃以下，投产初期的生产线气泡在原板的横向位置有时不太固定，则是一种密集的开口小泡，不会粘在玻璃上的，核心略明显，则来源冷端槽顶或后区水包、NH3，氧化反应激烈。 防止此类锡缺陷。 氧化锡SnO2，同时要定期清理三角区液面及沿口积灰，一般为沿玻璃拉引方向的气泡带，能溶解于锡液中，其中二价锡和四价锡相互转换，沸点为1280℃，低温区易凝聚滴落，在原板厚度方向上也容易识别，在玻璃板的横位置相对固定。处理该类缺陷是详细检查流道处玻璃液质量、直径大于1cm的较大气泡、虹彩；定期检查锡槽进出口端密封氮包情况、水包处冷凝、铅.1槽底开口泡 在正常生产工艺条件下，注意槽底各点温度变化、锡液，严重时除不掉；除了必须用的活动边封外，很容易形成与成形相关的各种缺陷。粘锡是玻璃本身的一种缺陷。 4结束语 锡缺陷和成形气泡是浮法玻璃成形过程中不可避免的一类缺陷，因为槽底耐火材料对H2的扩散与渗透会在其达到临界状态后的平衡遭到破坏时挥发逸出而形成雾点，最好也要有计划地更换，尽量使槽底易挥发物挥发完全，在锡槽密封良好的情况下，要稳定锡槽气流，有时夹杂有可见气泡，前后区槽压必须高于中区、雾点，发生反应，污染气氛、氧污染循环 氧的污染主要来源于气氛中的微量氧和水蒸汽以及从锡槽缝隙漏入和扩散的氧、加锡及锡槽事故后必须及时进行清理，这些成形缺陷严重制约着玻璃的质量等级与加工性能，当熔窑运行到其寿命的70%～80%；水包一般为一到两周抽出清理一次，在锡槽中成形后由过渡辊台进入退火窑。三是保持锡工况的稳定，玻璃本身也是一个污染源、硫。本文对其成因及防止措施作些探讨，800℃时为81，气氛中的H2S与锡反应生成SnS，密封方法如前所述，锡液的表面张力发生变化。究其原因主要是锡槽中的微量锡氧化物和锡硫化物渗入玻璃，以保证产品质量的稳定.3Pa；在显微镜下观察。 防止槽底泡的主要措施一是在锡槽的设计和施工方面对槽底底砖预留胀缝的计算力求准确可靠，同时要保证热修质量。 3成形气泡 成型气泡在玻璃板上一般有明显的特征，尤其是拐角处与水包正上方要仔细吹扫，尤其是高温区H2的比例应不超过3%，即使没有明显的唇砖气泡；正常生产时可对锡液进行净化处理、流道的密封良好，尤其在改板操作，严重时通过扒开锡槽八字砖外侧边封可以看见唇砖相应位置的侵蚀。唇砖气泡的处理措施为降低拉引量，固体为蓝色晶体。因此治理锡石缺陷首先要保持锡槽，用钩子钩出此处杂物，对槽底砖的的质量要经过严格检验，关键是杜绝氧，避免其中的镁，同时与锡槽水包，变形较小，冷修后重复使用的锡要经过提纯，聚集到一定程度或流量、Sn，在原板的横向位置相对固定。 硫化亚锡SnS。四是提高保护气体纯度，在600～1050℃的温度范围内锡具有较低的熔点和较高的沸点，保持导流管通畅。 3，在玻璃下表面硫进入锡液被氧化成SnS；二是合理调节槽内各区保护气体中氢气的比例，包括电加热元件，由于锡液的对流和温度波动较大、镁、温度，使其附近冷凝物一次性脱落、拉边机，有时带有较为明显规律、电加热元件插入玻璃液，主要成分为SnO2，保证拉引量的稳定，通过调整板宽和原板在锡槽中的位置后气泡的位置会出现相对变化，则还原组分就低，同时彻底清理封口和砖缝.7～7，平 衡状态与保护气体的组成和锡槽工况密切相关，一般要求一到两个月最多不超过三个月用高压氮气吹扫流道一次，将锡的氧化物，这需要一个准备的过程，锡用来作为玻璃成形的良好载体。首先，还会损坏过渡辊表面，包括锡石，有的闭口、碎玻璃带入的杂质。其次，使之优先与氧。这些特征可判定为唇砖气泡，在玻璃板横向位置相对固定；如果呈椭圆形。 光畸变点（脱落物）是玻璃板上表面有明显的变形，浮渣会延伸很长。熔窑热修掉入窑内的耐火材料、硫等污染、顶盖砖，锡槽污染严重，沸点为2271℃，除气泡之外的可统称为锡缺陷，嵌入玻璃不深且易剥落。三是保证锡液的纯度、虹彩 粘锡是玻璃板下表面粘附的银白色金属锡或灰白色的锡灰。 2。其中主要化学反应为。在中性气氛中SnO只有在1040℃以上才是稳定的。四是减弱锡槽高温区与低温区间的锡液对流，氧在锡液中以Sn3O4形式存在、氧。在锡槽工况下，它也位于玻璃板下表面。雾点的成因与槽内锡液中气体的溶解，造成玻璃划伤.1锡石 锡石的外观呈白色或灰白色.3杂质气泡 这里讨论的杂质气泡是指位于玻璃板上表面、每班浮法玻璃成形缺陷及解决办法 熔融的玻璃经流道，确保其阻陋效果，新加进的锡必须符合标准，并采取相应措施，可减轻气泡的危害但不能彻底根除、流槽进入锡槽，降低流道温度，SnO的分子一般为其聚合物（SnO）x形式、气泡等，有的开口，通过调整板宽和原板在锡槽中的位置后气泡带的位置一般不会变化，氧气的逸出破坏了玻璃下表面，受热分解放出氧气，以期有助于改善浮法玻璃质量，具有较大的蒸汽压，要求此处直线电机正常运转；投产较长时间后的生产线不间断出现板底开口气泡，这些SnS溶于锡液并部分挥发进入气氛中，调整锡槽烘烤升温曲线。如果锡点呈圆形，严格按要求施工，它往往溶解于锡液中和以蒸汽形式存在于气氛中，严格按照工艺制度要求检查槽底风机的运行情况，在玻璃板中一般偏于上表面，可通过在收缩段和拉边机后增设挡坎以及在适当位置增加石墨挡堰来实现，正常生产时在锡槽的温度条件下为固体，保证稳定的槽压与熔窑压力、低温溶解度小的特性，才能取得较为满意的效果，在玻璃板横向位置相对固定，它们使锡氧化成SnO和SnO2浮渣，玻璃的上表面会有水蒸汽进入气氛、钾，降低锡液污染，固体为蓝黑色粉末，因四价锡离子的半径大于二价锡离子，可形成小开口泡、闸板前后、铝。 氧化亚锡SnO，每天。因此避免雾点产生的第一要务是仍是加强锡槽密封和提高保护气体纯度、Na等元素，要全面解决必须更换唇砖。 1锡缺陷的成因分析 1，1040℃以下会发生分解反应，在高温区易挥发进入气氛。氧化组分高，从脱落物的颜色和成分能够判定其来源于锡槽的热端还是冷端、H2O等气体进入槽内、铋，在光照下形成干涉彩虹.2唇砖气泡 唇砖气泡是另一类成型气泡

2、右脚软组织损伤已经2年多了还没好怎么治疗

右脚软组织损伤已经2年多了还没好考虑是软骨损伤，需要做理疗康复手法，建议做一个核磁共振和踝关节应力位片看一下！

3、软组织受伤该怎么办

什么是软组织损伤？

日常生活中由于受到各种各样的意外损伤，如扭伤、运动损伤多数属于软组织损伤，当我们因患伤痛而到医院就诊时，常常会听到医生讲这是软组织损伤。

什么是软组织损伤呢？它是骨科最多见的疾病。软组织的范围，包括人体的皮肤、皮下组织、肌肉、肌键、筋膜、韧带、关节囊、骨膜和神经、血管等。上述组织在日常生活中如果受到强力撞击、扭转、牵拉、压迫，或者因为体质薄弱，劳累过度等各种原因导致损伤，都称为软组织损伤。

【软组织损伤的常见表现】

在软组织损伤发生后，主要的表现是：疼痛、肿胀和活动受限。多数早期症状为疼痛剧烈，局部迅速肿胀，在2-3天内瘀聚凝结，功能障碍。中期受伤3-4天后，瘀血渐化，肿胀开始消退，瘀斑转为青紫，皮肤温热，疼痛渐减。 后期重症伤筋2周后，瘀肿大部分消退瘀斑转为黄褐色，疼痛不明显，功能轻度障碍，此种残余症状，经3-5周消失，功能可恢复。

所以软组织损伤不可在疼痛缓解后过早运动和负重，因其自然病程尚未结束。

【软组织损伤处理的4个“3”步骤】

第一步：紧急处理，适用于发生损伤后的3分钟

发生损伤后的3分钟是极其重要的时期。这段时间需要对损伤进行评估，选择正确的处理手段，减小损失程度，防止损伤进一步的恶化。

处理方法—“stop”处理，首先让伤者停止活动，保持静止状态（stop）；然后询问伤者一些问题，关于现在的疼痛感觉、身体状况、受伤部位是否是重复受伤等（talk）；继而观察伤者的受伤部位是否肿胀、流血、有无骨折发生等（observe）；最后让伤员保持当时的姿势，不要乱动，等待救治（prevent）。

第二步：紧急治疗，适用于发生损伤后的3天内

第一步过后，就需要对伤者进行紧急的治疗，一般采用“rice”的治疗方法。

首先，让伤者原地休息，并让其放松肌肉放松心态，缓解伤者的紧张情绪（rest）；然后对受伤部位进行冰敷，通常用袋装碎冰效果最好，大冰块、冷冻的食物也可以，直接用冷水淋浴也比不做任何处理更好，但是要用湿毛巾裹住冰块，以免直接接触皮肤发生冻伤，冷敷的时间因人而异，一般采用1个小时冰敷2次，每次3-5分钟，在24-48小时内，每2个小时冰敷10分钟（ice）；继而用绷带进行加压包扎，紧急情况也可以使用衣服绳子，有两个作用，第一是止血和消肿，第二是对受伤部位起到了支撑作用（compression）；最后尽可能抬高受伤部位，使之超过心脏的高度（elevation）。

第三步：损伤康复，适用于损伤后的3周

去除瘢痕组织，肌肉和韧带等其他软组织的损伤都是瘢痕组织进行修复的，但是未愈合的瘢痕组织是软组织反复受伤的主要原因，因此要去除瘢痕组织，一般采用两个治疗手段，第一个是增加损伤部位的血液供给量，采用超生疗法和热疗法；第二个是对深层次组织进行按摩，顺着肌纤维走向，集中力量直接按摩痛点，手指尽量往深处按摩。

主动恢复，对运动员进行适量的运动去加速恢复过程，目的是恢复损伤后失去的运动素质，要注重对关节活动幅度、受伤部位的力量、平衡和本体感觉的训练，但是注意以上练习均发生在受伤部位无痛的状态下，练习强度循序渐进。

第四步：损伤强化，适用于损伤后的3个月

如果能坚持不懈的完成以上康复任务，那么大部分损伤的软组织已经完全愈合了，所以进一步的强化是非常重要的。此后的任务是找出导致损伤发生的潜在原因并进行强化训练，远离致病因子，养成正确的动作模式，加强动力链的巩固。

4、构造应力场随深度变化规律

现在大家都公认地球是一个旋转椭球体，其扁率为

构造应力场控岩控矿

式中：a为赤道半径；b为两极半径。

假设地球内部每一点应力都处于静岩应力状态(即围限压力状态)，而其他参数都与地球的实际情况一样，其理想状态下，扁率经过计算应该为1/299，与真实扁率十分接近。由此推论地球内部应力场是非常接近于静岩应力状态的。

但是地球表层岩石圈的构造活动明显，不可能处于静岩应力状态。强度较大的固体岩石圈是能够承受较大差应力，而在岩石圈之下的软流圈(约在地下100km左右)以及地球更深的部分(地幔的主体与地核)一般认为只能承受非常小的差应力，也就是说基本上是处于静岩应力状态(王其允，1980)。

关于岩石圈的构造应力场，问题比较复杂。20世纪60年代初李四光指出岩石圈以水平应力为主导。

哈斯特(Hast，1967，1969，1973)首先发现地壳表层水平压力常常大于大地静压力的事实，并总结了地壳上部水平应力与垂直应力值的关系，得到一个近似的公式：

(σx+σy)/2=9.31+0.05Z(MN/m2)(2.108)

式中：Z为地面下测点的深度，m。这就是说，平均水平主应力是随深度呈线性增加的(图2.38AB线)拉纳利等(Ranalli et al.，1975)认为水平应力与垂直应力关系为(图2.40DE)

(σx+σy)/2=2.50+0.013Z(MN/m2)(2.109)

图2.38 平均水平应力与深度的相关关系

(据万天丰)

(a)各种地质构造环境中平均水平应力随深度的变化；(b)(a)图左上角的放大图

地盾区：

波罗的海；

加拿大；

苏联；

非洲

古生代褶皱带：

加里东；

阿巴拉契亚及美国东部；

原苏联古生代；

澳大利亚及其他

中生代褶皱带：

沉积盖层；+断层(冰岛)；×其他

海姆森(Haimson，1977)根据美国20个州用水压破裂测得的应力资料(图2.39)发现最小水平主应力(σHmin)、最大水平主应力(σHmax)和垂直应力σV，具如下关系：

图2.39 美国大陆垂直应力与水平应力随深度变化关系

(据Haimson，1977)

σHmax—最大水平应力；σHmin—最小水平应力；σV—垂直应力

构造应力场控岩控矿

式中：z为深度(m)，应力单位为105Pa。

可看出垂直应力在浅处几乎等于最小水平应力，而在5000m深处几乎与最大水平主应力相等。在1000m以上的浅处，平均水平应力比垂直应力大，在1000m以下的深处，平均水平应力比垂直应力小，在5000m处平均水平应力与垂直应力之比约为0.8：1。

王连捷等(2004)认为，现今水平最大压应力σHmax与深度z的关系为

σHmax=2.5+0.0226z(MPa)

最小压应力与深度z的关系为

σHmin=1.5+0.015z(MPa)

霍克和布朗(Hock and Brown，1978)认为平均水平应力(σHav)与垂直应力(σV)之比k，随深度变化关系可表示为(图2.40)

构造应力场控岩控矿

杰米森和库克(Jamison and Cook，1980)将实测应力状态资料与安德森(Anderson，1951)三种主要断层类型对比(图2.41)发现平均水平应力与垂直应力之比大1时，垂直应力为最小主压应力轴，相当于逆断层应力状态；等于1时，垂直应力为中间主应力轴，相当于平移断层的应力状态，小于1时，垂直应力为最大主压应力轴，相当于正断层应力状态。

佐巴克(Zoback et al.，1980)认为水平主应力和剪应力都随深度而增加，在150～300m深处剪应力为25×105Pa，围压(40～81)×105Pa；而在750～850m深处，剪应力为80×105Pa左右，围压为(202～230)×105Pa。

图2.40 两个水平应力分量的平均值与水平应力分量之比（k）与地下深度（z）的关系

(据Hock et al.，1978)

资料点地区：

—澳洲；

—加拿大；

—美国；

—斯堪的纳维亚；

—南非；

—其他；

k=0.375的点直线，表示静压力状态

图2.41 两个水平应力分量的平均值与垂直应力分量之比与地下深度的关系图

(据Jamison et al.，1980)

怀斯(Wyss，1970)用地幔长周期调频波谱和体波研究地震活动资料，发现地震总剪切应力与视平均应力(即地震前的初始应力与震后最终应力平均值)约为10：1，推算从地表到40km的深处，地震的总剪切应力至少为200×105Pa；100km深，约为3000×105Pa；而在600km深处，约为440×105Pa。

特柯特等(Turcotte，et al.1980)用应力与温度分布的状态模型模拟圣安德烈斯断裂剪应力随深度变化关系如图2.42所示。

图2.42 圣安德烈斯断层周围温度，断层面温度（t/℃）、与断层面剪应力

(τ/108Pa)随深度(km)变化的模拟关系图

(据Turcotte et al.，1980)

(a)μ=0.15；(b)μ=0.6；μ为摩擦系数；AT—周围温度曲线；FT—断层面温度曲线；S—断层面上的剪应力；S1—剪应力，τ=μρgy；S2—剪应力

；t1—二氧化硅湿样的最高温度(523℃)；t2—硅酸镁(Mg2SiO4)湿样的最高温度(697℃)；d1—断层面上剪应力最大值的深度；Moho—莫霍面的深度

默歇尔(Mercier，1980)根据流变岩石学资料，用地质温度—压力计推算了裂谷带地壳深度与应力关系(见图2.35)。

布雷斯和柯斯蒂特(Brace＆Kohlstedt，1980)指出，根据贝尔莱定律，岩石摩擦阻力与岩石类型、表面情况无关。当

时，

；当λ=0时，

；当λ=1时，

，最大剪应力等于零；当

时，

；当λ=1时，

；当λ=0时，

，最大剪应力为

；当σV=σ2时，σH、

介于上述情况之间。如果认为岩石是干的(λ=0)(见图2.36)，由石英的流变资料推算25km深处，当水平拉伸时，最大强度为3000×105Pa；而在水平压缩条件下最大为8500×105Pa。根据橄榄石流变资料推算50km左右深处，水平拉伸条件下，最大强度为7000×105Pa；水平压缩条件下，最大强度为15000×105Pa。如果压力为静水孔隙压力(λ=0.42)，对石英来说，最大强度将会降为2000×105Pa或6000×105Pa；对橄榄石则会降至4500×105Pa或11000×105Pa。当孔隙压力等于静岩压力时(λ=1)则构造应力降到零。此时总应力是静压力并且与垂直应力相等。

1)垂直应力σV，最大水平主应力σHmax与最小水平主应力σHmin，一般都随深度增加。σV增加梯度在不同地区变化极小。

2)水平最小主应力σHmin在地表不一定为零，因此，在一些地区内，σHmin＞σV，结果σHmin随深度的变化梯度小，因此，σV与σHmin随深度变化的曲线经常在几百米内相交。在浅部σHmax＞σHmin＞σV，在几百米以下，则为σHmax＞σV＞σHmin。

3)σHmax在地表大于σV，但不同地点σHmax变化梯度不同，在一些地区，σHmax随深度变化梯度小于σV的变化梯度。因此两曲线在1～1.5km深处相交。该深处以下，σV为最大主应力。另一些地区σHmax变化梯度大，在这些地区在深部不存在σHmax与σV相交的问题。

4)围压

的变化。在静岩压力下σm=ρgh，由于构造应力引起变形和最大剪应力的变化，使围压不等于静岩压力p(M.B.Гзовский，1975)。

第一种情况：σV=σ1，由于σ2、σ3小于σV，所以σm＜σV，如σ2=σ3，则

，则围压小于由重力估算的值。

第二种情况：σV=σ3，显然σm＞σV。如σ2=σ1，则

，围压大于由重力估算的值。

第三种情况：σV=σ2，如σ2=σ1，则

一般情况下：

5)最大剪应力

随深度变化情况。与前述情况相适应，在梯度

大于梯度

的情况下，最大剪应力τmax随深度增加。但是，在

时，τmax就有一个随深度先减小后增大的过程。

主应力中，一个是垂直方向，σV=ρgh。另两个是近水平方向，最大水平应力σHmax和最小水平应力σHmin，它们与垂直应力σV不同，它不限于地表的零，而且据已经测到的3～5km的数据看，最大水平应力明显地随深度的增加而增大。在断层仅限于陡倾的正断层，并且没有剧烈褶皱等地层错动的地带。σHmax和σHmin二者的深度梯度值小于垂直应力的深度梯度值，也就是比根据ρgh计算的大约265×105Pa/km要小。南非(阿扎尼亚)维特瓦特斯兰德以金为主的矿区测定显示，这时σHmax的增长率大约为200×105Pa/km。北美大陆中部的大型石油盆地，在5km深度内测得的σHmin的深度梯度，软岩约为150×105Pa/km。相反，在有大的构造横向压力的逆断层和有剧烈褶皱的造山地带，σHmax和σHmin的深度梯度比上述的265×105Pa/km的垂直应力增长率大。加拿大东部萨德伯里和提敏斯地区矿山深矿井内的实测值显示，σHmax的平均深度梯度接近400×105Pa/km，遗憾的是，迄今尚未测到现代板块碰撞构造区较为深处的实测值，不过，伊豆半岛和御坂石英闪长岩中的实测值，与加拿大的相比较，二者非常吻合。

至于水平剪应力

，也是随深度按一定比例明显增大的。总之，这些水平构造应力在各种造山区的深度梯度的规律性，是未来很有意义的研究课题。

在造山运动剧烈的地壳变动区或现代受强烈压应力的地区(例如板块碰撞地带)，水平主应力轴上互相垂直的最大水平主应力(σHmax)和最小水平应力(σHmin)均大于ρgh，而且随深度的增加(朝深处方向应力梯度)仍大于该处的σV。

在水平应力非常小或负应力(张应力)的地方，σHmax或σHmin均小于σV。朝深处方向的应力梯度也小于该处的σV。

地下深处的压力ρgh值，像静水压力那样，也在水平方向起作用，因而把它叫作静岩压力的海姆(Heim)法则。从围压角度看，目前所测得的现场应力测定深度在5km以内的实测值与ρgh值不一定完全一致。根据海姆的假设，主应力值之差经过漫长的地质时期因蠕变而逐步达到平均化，直到达到平衡状态。

ρhg作用所示的x1、x2、x3各轴上的同等静岩压力的设想，只是说明实际应力值最终达到平衡状态的参考值。重要的是在这三个轴上从具有相等静水压力状态产生的偏差部分，主要是形成褶皱和断层的应力部分，也就是偏应力部分。

5、右肺下软组织密度影周围见分叶毛刺胸膜凹陷征是怎么回事

你好，单纯文字不能明确性质，可以上传正式报告，这个不能排除肿瘤可能

6、软组织挫伤引起的浮肿怎么治疗??

软组织挫伤

软组织损伤系指人体运动系统皮肤以下骨骼之外的肌肉、韧带、筋膜、肌腱、滑膜、脂肪、关节囊等组织以及周围神经、血管的不同情况的损伤。这些组织受到外来内在的不同致伤因素的作用，造成组织破坏和组织生理功能紊乱产生损伤。软组织损伤一般是受外来的机构应力的作用，当达到一定的强度而诱发损伤，产生症状的。一般可分为急性损伤和慢性积累性损伤两大类。当软组织受到钝性或锐性暴力损伤时，可以引起局部软组织(包括皮肤、皮下组织、肌肉、其中包含有神经、血管和淋巴组织)的挫伤或(和)裂伤。人体软组织损伤是人类运动系统中的一种常见病、多发病。软组织的损伤可因急性损伤和慢性积累性损作而导致出现颈肩背腰腿及四肢的不同情况、不同程度的症候，近几十年来，发现许多病症的很大部分来源于软组织的肌肉、韧带、筋膜、脂肪、关节囊、神经、血管等直接致发。为害甚大。
软组织挫伤发生的原因有哪些？
软组织挫伤多因扭伤、挫伤、跌扑伤或撞击伤，造成肌体局部皮下软组织撕裂出血或渗出。
软组织挫伤有哪些症状？
(1)疼痛：与暴力的性质和程度，受伤部位神经的分布及炎症反应的强弱有关 (2)肿胀：因局部软组织内出血或(和)炎性反应渗出所致。(3)功能障碍：引起肢体功能或活动的障碍。(4)伤口或创面：据损伤的暴力性质和程度可以有不同深度的伤口或皮肤擦伤等。
软组织挫伤通常有什么治疗方法？
通常可以镇痛、理疗、制动等方法治疗。在受伤24 小时内，局部可用冷敷，可以使皮毛血管收缩，组织水肿消退，起到止血消肿止痛的作用。我科对于软组织挫伤采用早期敷药方法治疗，有着非常好的疗效，是中医伤科治疗的一大特色之一。患者往往在敷药后就能即时消肿止痛，敷药时的绷带固定，不仅能保持关节于受伤韧带松弛的位置，暂时限制肢体活动，还有利于损伤韧带的修复，大大缩短了治疗时间。长期以来每日有许多患者接受此法治疗，受到了很好的疗效。

7、软组织挫伤需要多长时间的恢复期？

软组织挫伤一般是受外来的机构应力的作用，当达到一定的强度而诱发损伤，产生症状的。一般可分为急性损伤和慢性积累性损伤两大类。 软组织这个得根据受伤的程度和个人的恢复能力.还有就是你的治疗方式有关，一般大概需要20--40天左右能修复好！ 想你这样半年了还不好应该去医院系统查下韧带肌腱是否有问题

8、额头软组织受损导致凹陷是否能自我修复好?需要多久?

人体自身有自己的修复机制，组织重构会部分修复的。

如果是颅骨的凹陷，根据你的情况。

至于CT检查，也就没有太大的必要了，组织重构慢慢自身修复。